Назначение величины предварительного напряжения в напрягаемой арматуре

9.2.1 Предварительное напряжение σ0,mах следует назначать с учетом допустимых отклонений значения предварительного напряжения ρ таким образом, чтобы выполнялись условия:

Изм. 1


где kр = 0,9 — для стержневой арматуры;

kр = 0,8 — для проволочной арматуры».

Значение р при механическом способе натяжения арматуры следует принимать равным 0,05s0,max, а при электротермическом и электротермомеханическом способах определять по формуле

, (9.3)

где l — длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м;

р — в МПа.

При автоматизированном натяжении арматуры в формуле (9.3) 360 следует заменить на 90.

Максимальные напряжения в напрягаемой проволочной арматуре и канатах для классов, установленных в приложении Г, следует назначать из условия

Изм. 5
.

Перенапряжение при натяжении напрягаемой арматуры допустимо в том случае, если усилие натяжения на анкерном устройстве может быть измерено с точностью ±5 % от конечного контролируемого усилия натяжения. В этом случае максимальное усилие натяжения Pmax может быть определено при напряжении s0,max = 0,95fp0,1k

9.2.2Напряжения в арматуре самонапряженных конструкций следует рассчитывать из условия равновесия с напряжениями (самонапряжением) в бетоне. Самонапряжение бетона в конструкции определяется исходя из марки бетона по самонапряжению с учетом коэффициента армирования сечения, расположения арматуры в бетоне (одно-, двух-, трехосное армирование), условий расширения напрягающего бетона в конструкции, а также в необходимых случаях — потерь от усадки и ползучес-ти бетона при загружении конструкции.

Изм. 1
Предельную величину предварительного напряжения ss,CE в рабочей арматуре, определяемую в момент снижения величины самонапряжения в бетоне на уровне арматуры до нуля от действия усилий, вызванных соответ­ствующим сочетанием нагрузок, следует назначать из условий:

— для арматуры, имеющей физический предел текучести

ss,CE = ss,CE0 + aE×sCE £ fyk ; (9.4)

— для арматуры, не имеющей физического предела текучести

ss,CE = ss,CE0 + aE×sCE £ 0,9fpk , (9.5)

где ss,CE0 — предварительное напряжение в арматуре, вызванное деформациями расширения напрягающего бетона;

sCE — самонапряжение бетона в конструкции на уровне центра тяжести ограничивающей рабочей арматуры;



aE = Es/Ecm .

Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре

9.3.1 Технологические потери (первые потери в момент времениt = t0)

9.3.1.1Потери от релаксации напряжений арматуры следует определять по формулам:

а) при механическом способе натяжения:

— проволочной

; (9.6)

— стержневой

; (9.7)

б) при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения:

— проволочной

; (9.8)

— стержневой

. (9.9)

СНБ 5.03.01-02

Если потери предварительного напряжения, определенные по формулам (9.6), (9.7), окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю.

Допускается определять потери от релаксации напряжений арматуры на стадии изготовления конструкции в зависимости от ее релаксационного класса и начального уровня натяжения по таблицам 9.2 и 9.3.

Таблица 9.2 — Максимальные потери начальных напряжений в арматуреВ процентах

Показатель Релаксационный класс арматуры Вид арматуры Уровень предварительного напряжения арматуры
0,6 0,7 0,8
Максимальные потери начальных напряжений после 1000 ч выдержки при t = 20 °С Проволока, канаты 4,5 8,0 12,0
1,0 2,5 4,5
Стержни 1,5 4,0 7,0

Таблица 9.3—Потери предварительного напряжения от релаксации на стадии изготовления конструкции

Время, ч
Потери от релаксации в процентах от потерь, установленных после 1000 ч выдержки при t = 20 °С (для соответствующего релаксационного класса)

9.3.1.2Потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона, следует рассчитывать по формулам:



— для бетонов классов от С12/15 до С30/37

; (9.10)

— для бетонов классов С35/45 и выше

, (9.11)

где DТ — разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. При отсутствии точных данных допускается принимать DТ = 65 °С. В формулах (9.10) и (9.11) Ap — в мм2; DPDT — в H.

При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимают равными нулю.

9.3.1.3 Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств, при натяжении на упоры следует рассчитывать по формуле, мм

, (9.12)

где l — длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров стенда или формы), мм;

Dl — обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т. п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле, мм

Dl = 1,25 + 0,15Æ ,

здесь Æ — диаметр, натягиваемого стержня, мм.

СНБ 5.03.01-02

9.3.1.4Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах, происходящие на длине зоны проскальзывания х0 (рисунок 9.1), при натяжении арматуры на бетон следует определять по формуле

, (9.13)

где ар — величина проскальзывания, определяемая опытным путем для соответствующего типа анкерного устройства; для анкеров стаканного типа, колодок с пробками следует принимать ар ³ 5 мм;

х — длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения; в случае, если х ³ х0 следует принимать .

Рисунок 9.1 — Обозначения, принятые при расчете потерь, вызванных:

А — трением;


1749717926060975.html
1749778916397963.html
    PR.RU™